一體式全程自養脫氮工藝（CANON）是在厭氧氨氧化基礎上發展起來的新工藝，該工藝將亞硝化與厭氧氨氧化耦合于同一個反應器中，相比傳統工藝，無需碳源且曝氣量和污泥產量也較低。據統計，全球厭氧氨氧化的實際工程已達110多個，采用CANON工藝形式的占88%，主要用于污泥厭氧消化脫水液、垃圾滲濾液和高氨氮工業廢水的脫氮處理。

污水處理主流厭氧氨氧化工藝應用的難點是氨氧化菌（AOB）、厭氧氨氧化菌（AnAOB）的富集和亞硝酸鹽氧化菌（NOB）的抑制。在側流系統中，通常利用低溶解氧（DO）濃度實現NOB的抑制，但是對于氨氮濃度較低的城市污水系統，AOB的生長速率低于NOB，當DO濃度太低時，AOB的活性和氨氮的轉化率受到影響，并且長期運行后NOB能夠適應較低的DO環境。而采用間歇曝氣可以使NOB的代謝活動在曝氣開始后出現一定時間的滯后，因此更容易實現短程硝化。

目前針對主流厭氧氨氧化工藝間歇曝氣的研究大都采用SBR反應器，而實際工程中連續流反應器應用更為廣泛。相關研究表明，利用懸浮填料載體培養微生物的移動床生物膜反應器（MBBR），在AOB和AnAOB的持留方面具有顯著優勢，而且可以連續運行，降低了運行的難度?；诖耍P者采用連續流懸浮載體CANON反應器，以低氨氮濃度廢水為研究對象，考察了不同曝氣方式下，工藝的脫氮效果、微生物活性和微生物群落的結構特征，旨在為主流厭氧氨氧化工藝的穩定運行提供參考。

1、材料與方法

1.1 試驗裝置

試驗采用上流式完全混合反應器（見圖1），其有效容積為32L（內部直徑為30cm，高為45cm），材質為不銹鋼。反應器采用機械調速攪拌器，曝氣裝置包括空氣泵和砂芯曝氣盤，曝氣量通過轉子流量計控制，依靠加熱棒保持水溫，進水由蠕動泵控制，曝氣時間通過時間繼電器控制。反應器內裝填懸浮載體填料（SPR-1型），填料外形尺寸為D25mm×10cm，比表面積為450m2/m3。

1.2  試驗用水與接種污泥

試驗用水為自配水，以（NH4）2SO4作為氮源，NH4+-N濃度為40~60mg/L。以NaHCO3來調節堿度，按照HCO3-與NH4+-N的質量比為1.0~1.5投加。其他成分包括：KH2PO4為2.7mg/L、MgSO4·7H2O為30mg/L、CaCl2為13.6mg/L、微量元素Ⅰ為1mL/L、微量元素Ⅱ為1mL/L。微量元素Ⅰ儲備液的成分：EDTA為5000mg/L、FeSO4為5000mg/L。微量元素Ⅱ儲備液的成分：EDTA為15000mg/L、ZnSO4·7H2O為430mg/L、CoCl2·6H2O為240mg/L、MnCl2·4H2O為990mg/L、CuSO4·5H2O為250mg/L、Na2MoO4·2H2O為220mg/L、NiCl2·6H2O為190mg/L、Na2SeO4·10H2O為210mg/L。

反應器所用的填料來源于處理高氨氮濃度廢水的CANON反應器，該反應器已經穩定運行了373d，進水NH4+-N濃度為360~430mg/L，采用連續曝氣的方式，DO濃度為1.0~1.5mg/L，氮的容積負荷平均為0.6kg/（m3·d）。

1.3 試驗參數與運行工況

反應器水力停留時間（HRT）為12h，填料填充率為40%，不考慮溫度的影響，控制反應器內部水溫為（30.1±2.2）℃，pH為7.0~8.5。試驗分為7個階段，階段Ⅰ為連續曝氣，階段Ⅱ~Ⅶ為間歇曝氣，調整DO濃度與曝氣時間/非曝氣時間的分布，各階段運行參數見表1。由于采用間歇曝氣時，系統DO一直處于變化狀態，本試驗所述的DO為曝氣階段末期，系統能達到的最高DO值。各階段具體運行參數見表1。

1.4 AOB、NOB和AnAOB活性測定

參照文獻測定AOB、NOB和AnAOB活性。取600mL填料（堆積體積）放入燒杯中，加入50mg/L的NH4+-N和10mg/L的NO2--N作為底物。將燒杯放入電動攪拌恒溫槽內，控制溫度為（30.1±0.4）℃。試驗開始后，連續曝氣，控制反應體系內的DO濃度為6.0mg/L左右。每隔10min從系統中吸取30mL水樣，測定水樣中NH4+-N和NO3--N濃度，反應時間為90min。測定AnAOB活性時，加入30mg/L的NH4+-N和40mg/L的NO2--N作為底物，用高純氮吹脫以保證厭氧環境，每15min取水樣測定NH4+-N和NO2--N濃度，反應時間為150min。氮素含量測定結束以后，將填料在103~105℃環境下烘干2h，置于干燥器內直至填料質量恒定。按式（1）~（3）計算填料中AOB活性、NOB活性和AnAOB活性。

式中：Δρ（NH4+-N）為NH4+-N質量的變化量，mg；Δρ（NO3--N）為NO3--N質量的變化量，mg；Δρ（NH4+-N+NO2--N）為NH4+-N與NO2--N質量和的變化量，mg；Δt為反應時間，h；M為填料干質量，mg；max為NH4+-N質量對時間線性擬合的最大斜率；max為NO3--N質量對時間線性擬合的最大斜率；max為NH4+-N與NO2--N質量和對時間線性擬合的最大斜率。

1.5 分析項目及方法

水樣經0.45μm濾膜過濾后測定相關參數。其中，NH4+-N采用納氏試劑比色法測定，NO2--N采用N-（1-萘基）-乙二胺分光光度法測定，NO3--N采用紫外分光光度法測定。

1.6 宏基因組測序

為考察不同曝氣模式下填料的微生物特性，計劃在階段Ⅰ~Ⅶ分別采集樣品，但是考慮到反應器內填料總量有限，且在間歇曝氣條件下，僅調整曝氣頻率和DO濃度，短期內微生物分布情況變化不大，因此只在階段Ⅰ和階段Ⅶ采集了填料樣品，考察連續曝氣和間歇曝氣對微生物的影響，取樣時間分別為低濃度運行的第5天和第62天，樣品編號分別為S2和S3。另外，在試驗實施前處理高氨氮廢水期間也采集了填料樣品，取樣時間為反應器穩定運行的第353天，樣品編號為S1。每次測定過程都采集了平行雙樣，將反應器內填料全部取出后分為兩組（總計10L，每組5L），混合均勻后，分別從中隨機抽取10個填料作為樣品。

填料樣品采集完畢后，送至上海美吉生物科技醫藥公司進行宏基因組測序。采用E.Z.N.A.?DNAKit（OmegaBiotek，Norcross，GA，U.S.）試劑盒進行樣品DNA抽提。之后，利用1%瓊脂糖凝膠電泳檢測DNA的完整性。通過CovarisM220儀器將DNA片段化，篩選約300bp的片段，利用TruSeq?DNASamplePrepKit試劑盒構建PE文庫，產生單鏈DNA片段后采用HiSeq3000/4000PEClusterKit進行橋式PCR，最后通過IlluminaHiSeq4000平臺，采用HiSeq3000/4000SBSKits進行宏基因組測序。

2、結果與分析

2.1 不同曝氣方式下的處理效果

不同曝氣模式下反應器的脫氮性能和填料功能菌的活性如圖2所示。可以看出，階段Ⅰ采用連續曝氣方式，出水的NO3--N和NH4+-N濃度分別為7.1~10.2和21.3~29.8mg/L，脫氮效率（NRE）的平均值為30.5%。經核算，該階段約有12.7%的NH4+-N被完全硝化，表明NOB沒有被很好地抑制。同時，NH4+-N去除率很低，表明AOB的活性較差。

階段Ⅱ出水NO3--N濃度下降到2.8~4.9mg/L，NH4+-N濃度上升到30.0~35.6mg/L，NRE為29.6%，表明該階段DO不足，NH4+-N轉化率低是制約脫氮的主要因素。與階段Ⅰ相比，該階段SNPR下降了12.82%，SAOR下降了7.89%，意味著間歇曝氣對NOB的抑制作用更強。SAA增加了8.70%是由于系統中的DO濃度較小，這對AnAOB的生長是有利的。

階段Ⅲ將DO提高到0.8~1.0mg/L時，出水NH4+-N濃度下降到20.1~29.1mg/L，NRE提高到40.9%，NO3--N略微增加至4.2~6.4mg/L，SNPR沒有明顯變化（每次測定活性時，所取填料不能保證完全相同，當兩階段填料活性相差較小時，測算出的SNPR差異可能無法體現）?？梢?，在45min/45min的間歇曝氣模式下，DO濃度為0.8~1.0mg/L比較合適。階段Ⅳ將曝氣時間縮短至20min，為保持NH4+-N的轉化率，增加了曝氣量，將曝氣結束時的DO濃度提高至1.0~1.3mg/L。結果表明，SAOR增加了7.06%，SNPR增加了13.07%，表明對NOB的抑制沒有得到緩解。但是由于NH4+-N轉換率的增加，NRE上升到49.3%。

階段Ⅴ和階段Ⅵ延長非曝氣時間至60min，考察是否能改善對NOB的抑制。但與階段Ⅳ相比，階段Ⅴ的SNPR和出水NO3--N濃度沒有明顯變化，說明延長曝氣時間沒有效果。另外，階段Ⅴ的NRE降至33.9%，SAOR也下降了6.37%。因此，階段Ⅵ將DO增加至1.3~1.5mg/L。然而，系統脫氮效果發生了進一步的惡化，平均出水NH4+-N和NO3--N分別增加到22.3~26.9和22.6~30.4mg/L。SNPR從33.1mg/（mg·h）迅速增加到127.3mg/（mg·h），與階段Ⅴ相比，該階段SAOR沒有明顯變化，SAA從107.2mg/（mg·h）下降到57.6mg/（mg·h）。這可能是由于該階段高濃度的DO滲透到生物膜的內部，對AnAOB產生了較強的抑制作用，由于AnAOB與NOB競爭NO2--N，當AnAOB被抑制時，NOB的活性得到較大提高。

階段Ⅴ和階段Ⅵ的數據表明，將非曝氣時間從45min延長到60min是不可取的，曝氣階段結束時的DO不應超過1.3~1.5mg/L。階段Ⅶ非曝氣時間減少到20min，DO降低到1.0~1.3mg/L。與階段Ⅳ相比，階段Ⅶ的NH4+-N轉化率明顯提高，NH4+-N和NO3--N的出水濃度分別下降到0.2~10.1和8.2~9.6mg/L，NRE為76.7%。第Ⅶ階段的細菌活性表明，調整溶解氧以后，SNPR立即下降到32.7mg/（mg·h），表明NOB恢復到被抑制狀態。該階段的SAOR達到142.3mg/（mg·h），高于其他階段的水平。階段Ⅶ的脫氮效果較好，在該試驗條件下，采用20min曝氣/20min非曝氣的間歇性曝氣模式，DO濃度為1.0~1.3mg/L最合適。

試驗期間，除了在階段Ⅵ系統發生崩潰外，其他各階段SAA和SNPR的變化并不明顯。有研究指出，在高頻率開/關曝氣的環境中，具有更快的氨氧化率的AOB菌可以被保留，NOB可以更有效地被抑制。本研究中，階段Ⅶ的開/關曝氣頻率實際上高于階段Ⅱ和階段Ⅲ，而階段Ⅶ的SNPR值高于階段Ⅱ和階段Ⅲ，這主要是受階段Ⅵ發生崩潰的影響，NOB仍然保持一定的活性。階段Ⅶ與其他階段的主要不同表現是SAOR的數值較高。在階段Ⅰ~Ⅴ，SAA>SAOR>SNPR。然而，階段Ⅶ中SAOR>SAA>SNPR。這可能是由于該階段具有較快氨氧化速率的AOB比AnAOB更有競爭力。在生物膜系統中，由于擴散阻力的原因，保持高氨氮轉化率至關重要。可見，合理的間歇性曝氣模式可提高氨氮和總氮的去除率，同時抑制NOB。

2.2 間歇曝氣周期內氮素的變化

利用階段Ⅲ和階段Ⅶ分析曝氣/非曝氣時間的影響，一個曝氣/非曝氣周期內DO和出水氮素的情況如圖3所示?？梢钥闯?，整個周期內反應器的DO濃度不斷變化，階段Ⅲ和階段Ⅶ中，DO濃度超過0.5mg/L的時間分別為47min和22min，均占整個周期約一半的時長。在不同的DO濃度和間歇曝氣模式下，雖然反應器為連續進水狀態，但由于一個曝氣/非曝氣周期的時間相對于系統的HRT來說較小，所以曝氣和非曝氣時段出水氮素濃度整體上變化不大。另外，NH4+-N濃度在曝氣階段出現小幅度下降，在非曝氣階段又略微回升，NO3--N和NO2--N濃度與NH4+-N濃度的變化規律相反。與階段Ⅲ相比，階段Ⅶ出水氮素濃度的變化幅度更小。

污水處理過程中，硝化系統中的NOB通常是Nitrobacter和Nitrospira，由于Nitrobacter更適合在NO2--N濃度較高的環境中生存，所以低氨氮廢水中的NOB主要是Nitrospira。在有傳質阻力的條件下，Nitrospira的基質半飽和常數是0.9~1.1mg/L。從階段Ⅲ和階段Ⅶ中NO2--N濃度情況可以看出，與NH4+-N濃度相比，雖然兩個階段中NO2--N濃度均非常低，但是階段Ⅲ中曝氣后NO2--N濃度達0.94~1.16mg/L，與NOB的半飽和常數較接近，而在階段Ⅶ中曝氣后NO2--N濃度為0.52~0.63mg/L，階段Ⅲ中較高的NO2--N濃度促進了NOB（特別是Nitrospira這類貧營養微生物）的生長。從階段Ⅲ還可以看出，非曝氣階段開始后，15min內NO2--N濃度下降較為明顯，之后幾乎不再繼續下降，表明大部分氮的轉化在15min內完成，因此設定過長的非曝氣時間對NOB的抑制作用不大，相反會降低NH4+-N的轉化率，降低AOB活性。事實上，在其他條件下，曝氣結束時保持系統NOB抑制狀態的NO2--N濃度是不同的。例如，Wang等人的研究表明，NO2--N濃度約為0.3mg/L，可能是由于在20~23℃的較低溫度條件下硝化菌的半飽和常數較低。

2.3 菌群結構的特征

系統中門和屬水平的微生物豐度如圖4所示。變形菌門Proteobacteria、浮霉菌門Planctomycetes、綠彎菌門Chloroflexi、擬桿菌門Bacteroidetes以及Ignavibacteriae是3個樣品中相對豐度較高的菌門。脫氮細菌主要為變形菌門Proteobacteria、浮霉菌門Planctomycetes和硝化螺旋菌門Nitrospirae。變形菌門Proteobacteria在3個樣品中的豐度分別為38.76%、24.11%、24.77%，樣品1的豐度明顯高于樣品2和3；硝化螺旋菌門Nitrospirae在3個樣品中的豐度分別為1.16%、2.41%和2.03%，S2的豐度最高；浮霉菌門Planctomycetes在3個樣品中的豐度分別為23.65%、25.56%和25.74%，差異較小。變形菌門Proteobacteria是厭氧系統的常見菌群，幾乎涵蓋硝化菌中的所有AOB、NOB和異養反硝化菌（HDB），硝化螺旋菌門Nitrospirae是一類NOB菌群，浮霉菌門則是AnAOB所在的菌門。3個樣品脫氮菌群的豐度數據表明，在高氨氮濃度情況下，AOB和HDB的生長較好，NOB得到了有效控制；在低濃度條件下，NOB被抑制的程度有所減弱，但是整體上仍得到了控制。

屬水平上檢測出的硝化菌主要包括g_Nitrospira和g_Nitrosomonas，前者為NOB菌屬，后者為AOB菌屬。g_Nitrospira在S1、S2、S3中的豐度分別為0.76%、2.94%和1.02%?？梢钥闯?，S1和S3中NOB被抑制得較為徹底。g_Nitrosomonas在S1、S2、S3中的豐度分別為13.06%、5.36%和4.49%，S2和S3差別不大。選擇厭氧氨氧化菌所在的Planctomycetes門進行分析，結果顯示，其中的Candidatus_Brocadia、Candidatus_Jettenia、Candidatus_Kuenenia、Candidatus_Scalindua屬是具有厭氧氨氧化功能菌屬。Candidatus_Brocadia在3個樣品中的豐度水平沒有顯著差別；Candidatus_Jettenia在S1、S2、S3中的豐度分別為3.96%、0.79%和0.50%，并且在S1中的豐度最高；Candidatus_Kuenenia在S1、S2、S3中的豐度分別為15.76%、20.51%和21.53%，并且在樣品1中的豐度最低。有研究表明，與其他厭氧氨氧化菌屬相比，Candidatus_Kuenenia能在低基質環境中保持較高的活性，而Candidatus_Jettenia適于在高濃度氨氮的環境中生長，與上述結論一致。本研究結果表明，Candidatus_Kuenenia更適合處理低濃度廢水。

3、結論

①連續流懸浮載體CANON反應器采用間歇曝氣，可以實現中溫條件下低氨氮廢水的自養脫氮。當進水氨氮濃度為40~50mg/L、溫度為（30.1±2.2）℃時，最優的曝氣模式是：曝氣和非曝氣時間均為20min，曝氣末期DO為1.0~1.3mg/L。間歇曝氣能通過增加AOB活性而抑制NOB，從而提高系統的TN去除率，間歇曝氣時NOB所在的g_Nitrospira菌屬被抑制得較為徹底。

②本試驗僅考察了較短時間內CANON反應器處理低氨氮廢水的運行情況，旨在尋找最佳的曝氣模式。雖然試驗期間的60d內NOB基本處于被抑制狀態，但是由于運行期間并未控制出水氨氮濃度，長期運行后AOB缺乏底物，在與NOB的競爭中容易被淘汰，因而可能出現系統整體崩潰的風險，需對其進行長期跟蹤研究。